施工组织设计下载简介

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10.3拆除前，工长要向拆除工人进行书面交底或作业指导书。并检查脚手架的扣件连接、连墙杆支撑是否牢固、安全以及清除脚手架上杂物和地面障碍物。高处作业人员必须戴安全帽，系安全带（安全带一端系于腰间扎牢，另一端系在高于自身的固定牢固处，不得设在与脚手架相连处）。拆除工作必须由专业持上岗证的架子工操作，不得酒后作业，不得带病作业。

10.4脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除其顺序为：安全网→护身栏→挡脚板→小横杆→大横杆→立杆→连墙杆→纵向支撑。

10.5连墙点应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除GBT 39489-2020标准下载，随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

10.6在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和强靠已松脱连接的杆件。

10.7拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

10.8拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。拆除时应统一指挥，上下呼应，动作协调，互相配合，禁止单人进行拆除。

10.9拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。

10.10遇五级以上大风和雾、雨、雪天停止脚手架拆除作业，雨雪后上架操作应注意防滑，并扫除积雪。

10.11拆下的钢管、扣件等应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛。不得长时间在施工区堆放。脚手架钢管拆除后应及时进行维修，清理干净，并分类整齐堆放，减少钢管的消耗。

11、脚手架的质量检查验收及管理

11.1在架子基础、分段荷载措施完成后，应由技术、工程、分包等部门（单位）按分段、部位、搭设和防护等项目进行检查、验收，并填写验收单，合格方可进行搭设和使用。

11.3验收依据:①脚手架安全技术规范的规定；②施工组织设计及变更文件；③脚手架技术方案及交底文件。

①杆件的设置和连接,连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

②地基是否积水,底座是否松动，立杆是否悬空；

④立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；

⑤安全防护措施是否符合要求以及是否超载。

11.5在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查，符合要求后方可上人。

11.6架子未经检查、验收前，除架子工外，严禁其他人员攀登，验收后任何人不得拆改，需做局部拆改时，须经施工负责人同意后由架子工操作拆改。

11.7大风雨后，施工负责人要及时组织相关人员对架子进行检查。

11.8建立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。

12、脚手架施工的安全文明管理措施

12.1脚手架搭拆操作人员必须经过专业培训，并考核合格，取得特种作业许可证。无证人员严禁进行脚手架的施工作业。

12.2在进行脚手架搭设前，项目管理人员必须对操作人员进行技术方案交底，对脚手架搭设的技术要求、安全要求及环境控制要求及措施进行培训。每班操作前，应再次对操作工人进行简单的技术及安全、环境交底。

12.3架子工应掌握脚手架施工中主要环境因素的控制措施及要求，包括：脚手架搭拆及运输过程中噪声排放，脚手架上脚手板及卸料平台清理时扬尘，脚手架维修时噪声的排放，涂刷防锈漆及油漆时防锈漆及油漆的遗洒等控制要求和措施。

12.4必须有完善的安全防护措施，要按规定设置安全网、安全护栏、安全档板等安全装置。并应在操作层下张设安全网。

12.5操作人员上下架子，要走保证安全的扶梯、爬梯或斜道。

12.6根据现场需要设置的吊、挂脚手架使用的挑梁、桁梁、吊架、钢丝绳和其它绳索，使用前要作荷载检验，均必须满足规定安全系数，升降设备必须有可靠的制动装置。

12.7必须有良好的防电、避雷装置，钢脚手架等均应可靠接地，高于四周建筑物的脚手架应架设避雷装置。

12.8必须按规定设剪刀撑和支撑，本工程脚手架立杆必须和建筑物或护坡桩钢梁连接牢固，保证架子不摇晃。

12.9脚手板要铺满铺稳，不得留空头板，保证有3个支撑点，并绑扎牢固。

12.11当工程暂停复工和风、雨、雪后应对脚手架进行详细检查，发现有立杆沉陷、悬空、接头松动、架子歪斜、桁架或吊钩变形等情况应及时处理。

12.12遇有6级以上大风或大雾、大雨，应暂停高处作业，雨雪后上架操作要有防滑措施。

12.12外围脚手架需密目网覆盖，且须保持密目网干净整洁，不得通过外脚手架清理杂物。

12.13脚手架外围须悬挂安全标示及标语。

12.14脚手架搭设完成不得随意更改架体结构及随意增加架体额外荷载。

13、冬、雨期等季节施工要求

13.1脚手架地基要有可靠的排水措施，须在楼梯外围设置排水沟，排放须经沉淀池统一排放至市政污水管线，防止积水浸泡地基。

13.2在雨期施工期间，要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑和防雷措施，防雷接地电阻不大于10Ω。大风大雨前后应对脚手架仔细检查，发现有立杆下沉悬空、接头松动、架子歪斜等现象应及时处理加固。

13.3在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架、上人马道进行清扫，并要采取防滑措施；及时检查安全网的牢固性。

13.4遇风力六级以上（含六级）强风和高温、大雨、大雾、大雪等恶劣天气，应停止脚手架搭设与拆除作业。风、雨、雾、雪过后要检查所有的脚手架等架设工程的安全情况，发现倾斜下沉、松扣、崩扣要及时修复，合格后方可使用。

13.5严冬季节外架子的迎风面要设挡风帘。

14、脚手架施工环境控制因素

14.1脚手架运输过程中，运输车辆产生噪声，车辆尾气排放。脚手架装卸过程中产生噪声。

14.2脚手架储存期间，由于雨雪等浸泡，使脚手架钢管产生锈迹，锈水渗入土壤，对土壤及地下水源造成污染。

14.3脚手架吊运过程中，噪声排放；脚手架安装过程中，噪声排放。脚手架清理产生扬尘。

14.4脚手架拆除过程中产生噪声及粉尘。

14.5脚手架维修过程中，敲击脚手架产生噪声，清理脚手架表面混凝土残渣等产生固体废弃物。

14.6环境检测要求：

14.6.2噪声检测：每月对噪声进行一次测量，噪声控制在规定范围之内。日常应每天进行监听，异常情况应加密检测次数。

15、脚手架的计算校核

15.1本工程脚手架计算依据

《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）；

Lb──立杆横距（m）

La──立杆纵距（m）

Gk──恒载标准值（kN）

Hi──立杆计算截面以上的架高（m）

gk──每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）

n1──同时存在的作业层设置数

QK──脚手架施工荷载标准值（kN）

qk──按每米la计的作业层施工荷载标准值的计算基数（kN/m）

N──立杆验算截面处的轴心力设计值（kN）

NGK──脚手架自重标准值在立杆中间产生轴心力（kN）

NQK──可变载荷标准值在立杆中产生的轴心力（kN）

A──立杆计算截面积（mm2）

φ──轴心受压杆的稳定系数

L0──计算长度L0=μh

fc──钢材抗压强度设计值（N/mm2）

15.3验算整体稳定性

本工塔楼架体搭设的高度取最大验算9m高落地式双排钢管脚手架的整体稳定性。

15.3.1搭设参数说明：立杆纵距La=1.2m

立杆横距Lb=0.8m

施工荷载取3kN/m2（300公斤/m2）

15.3.2大横杆的计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.22+0.10×1.12×1.22=0.178kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.178×106,0.209×106)/5080=41.142N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=41.142N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.118×12004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×12004/(100×2.06×105×121900)=0.72mm；

大横杆的最大挠度0.72mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

15.3.3小横杆的计算

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.2=0.046kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.2/(2+1)=0.096kN；

活荷载标准值：Q=3×0.8×1.2/(2+1)=0.960kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.046+0.096)+1.4×0.96=1.514kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.514×0.8/3=0.404kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.408kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.408×106/5080=80.227N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=80.227N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.096+0.96=1.102kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.798=0.806mm；

小横杆的最大挠度为0.806mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

15.3.4扣件抗滑力的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.2/2=0.144kN；

活荷载标准值:Q=3×0.8×1.2/2=1.44kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.046+0.015+0.144)+1.4×1.44=2.263kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

15.3.5脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m

NG1=[0.1291+(1.20×2/2)×0.038/1.50]×9.00=1.438kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×13×1.2×(0.8+0.2)/2=2.457kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×13×1.2/2=1.17kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.2×9=0.054kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.119kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.8×1.2×2/2=2.88kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.119+0.85×1.4×2.88=9.57kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.119+1.4×2.88=10.175kN；

15.3.6立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.035×1.2×1.52/10=0.011kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=9.570kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=10.175kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9570.456/(0.262×489)+11397.359/5080=76.944N/mm2；

立杆稳定性计算σ=76.944N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=10175.256/(0.262×489)=79.421N/mm2；

立杆稳定性计算σ=79.421N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

15.3.7最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.681kN；

活荷载标准值：NQ=2.88kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.011/(1.4×0.85)=0.01kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=117.043/(1+0.001×117.043)=104.78m；

[H]=104.78和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为9m，小于[H]，满足要求！

15.3.8连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.044kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.667kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.667kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=5.667

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.667小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

钻孔灌注桩水下混凝土专项施工方案15.3.9立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=47.852kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.57kN；

中山一桥施工组织设计（草稿）基础底面面积：A=0.2m2。

p=47.852kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！