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济宁市玉成小区某地下车库土建工程模板施工方案

穿墙螺栓有效直径:11.55mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力CJJ／T 276-2018标准下载，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=5.55kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=5.549kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

普通框架KL梁模板(扣件钢管架)

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度（取有代表性的截面尺寸验算）：B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.70；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：3.50；梁两侧立杆间距(m):0.60；

承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:0；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；

主楞竖向支撑点数量为：2；

支撑点竖向间距为：150mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=290mm；

面板的最大弯距M=0.125×10.98×2902=1.15×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.15×105/2.70×104=4.275N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.275N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9×2904/(100×9500×2.43×105)=0.144mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=290/250=1.16mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.144mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.16mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×2/6=128cm3；

I=6×83×2/12=512cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.29=6.37kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×6.37×500.002=1.59×105N·mm；

最大支座力:R=1.1×6.368×0.5=3.503kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.59×105/1.28×105=1.244N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.244N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.22×5004/(100×10000×5.12×106)=0.043mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.043mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.503kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

外楞弯矩图(kN·m)

（1）.外楞抗弯强度验算

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.49kN·m

外楞最大计算跨度:l=280mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=4.90×105/1.02×104=48.264N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=48.264N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.42mm

外楞的最大容许挠度值:[ν]=280/400=0.7mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.42mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.7mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.355=4.331kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.331kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=250×18×18/6=1.35×104mm3；

I=250×18×18×18/12=1.22×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.25×0.70×0.90=4.82kN/m；

q2:1.2×0.35×0.25×0.90=0.09kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.25×0.90=0.63kN/m；

q=q1+q2+q3=4.82+0.09+0.63=5.54kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×5.544×0.32=0.05kN·m；

σ=0.05×106/1.35×104=3.696N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.696N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.25=4.55KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×4.55×3004/(100×9500×1.22×105)=0.216mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.216mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm，满足要求！

七、梁底支撑钢管的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24+1.5)×0.25×0.7×0.3=1.339kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.35×0.3×(2×0.7+0.25)=0.173kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25×0.3=0.338kN；

2.木方楞的传递均布荷载验算：

q=(1.2×(1.339×0.173)+1.4×0.338)/0.25=9.148kN/m；

3.支撑钢管的强度验算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=9.148kN/m；

钢管的支座力N1=N3=1.143KN；

钢管最大应力计算值：σ=0.271×106/5080=53.41N/mm2；

钢管最大剪力计算值：T=2×1.143×103/4.52×100=5.06N/mm2；

钢管的最大挠度：ω=0.352mm；

钢管的允许挠度:[ν]=600.000/250=2.400mm；

钢管最大应力计算值53.410N/mm2小于钢管抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

钢管受剪应力计算值5.060N/mm2小于钢管抗剪强度设计值[T]=120.000N/mm2，满足要求！

钢管的最大挠度ν=0.352mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.143KN.

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.385kN·m；

最大变形Vmax=0.984mm；

最大支座力Rmax=4.158kN；

最大应力σ=0.385×106/(5.08×103)=75.771N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值75.771N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.984mm小于1000/150与10mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=4.158kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.5=0.542kN；

DB44／T 1336-2014 电梯照明用LED照明设计标准.pdf楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=4.158+0.542+0.283+2.479=7.463kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.8=186；

催化38M8I压缩机零件及拆装示意图由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7462.773/(0.207×489)=73.726N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=73.726N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！