施工组织设计下载简介

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清泓花苑二期电梯井脚手架施工方案

③采取相应措施，使高处作业人员作业时有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施；

④拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

⑤连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；

⑥当脚手架拆到下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件;

DB34／T 3735.2-2020 河长制决策支持系统 第2部分：数据资源共享规范.pdf3、卸料运输时的安全文明施工要求：

脚手架拆除的钢管和构配件，应采用机械或人工运至地面，及时运到指定地点有序堆放和整修保养，严禁将拆下的钢管和构配件抛掷至地面。

①脚手架作业人员必须持证上岗，定期进行体格检查；

②拆除脚手架时如遇恶劣气候停止作业；

③拆除脚手架时，若发现有安全隐患必须停止作业，及时解决；待排除安全隐患后方能恢复作业。

八、落地钢管脚手架计算书

脚手架搭设高度39.80m，其中下部9步（16.40m）为双立杆，上部为单立杆，立杆间距纵向1.60m，横向0.80m，步高1.80m。采用的钢管类型为
48×3.0，施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m。

大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载按照简支梁进行强度和挠度计算。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.80/2=0.06kN/m

活荷载标准值Q=3.000×0.80/2=1.2kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.06=0.118kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.2=1.68kN/m

最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=0.575kN.m

=0.575×106/4491.0=117.181N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

V=5.0×1.798×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=1.73mm

大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照二跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.600=0.061kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.80×1.600/2=0.096kN

活荷载标准值Q=3.000×0.80×1.600/2=1.92kN

静荷载的计算值P=1.2×0.061+1.2×0.096=0.188kN

活荷载的计算值Q=1.4×1.92=2.688kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

跨中荷载最大弯矩计算公式如下:

支座荷载最大弯矩计算公式如下:

=0.541×106/4491.0=120.463N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.80=0.030kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.80×1.600/2=0.096kN

活荷载标准值Q=3.000×0.80×1.600/2=1.92kN

荷载的计算值R=1.2×0.030+1.2×0.096+1.4×1.92=2.839kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1146

NG1=0.115×39.800=4.577kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.600×(0.80+0.200)/2=0.48kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.600×4/2=0.48kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.537kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.600×0.800/2=3.840kN

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.537+3.84×1.4=12.02kN

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.744kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=12020/(0.19×424)=145.21N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为
48×3.0，施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m。水平钢梁采用16号工字钢搁置。

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1146

NG1=0.115×19.500=2.235kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.600×(0.80+0.200)/2=0.48kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.600×4/2=0.48kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.195kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.600×0.800/2=3.840kN

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.195+3.84×1.4=9.21kN

2、搁置钢梁的受力计算

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=9.21kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

各支支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=R2=14.1kN

最大弯矩Mmax=12.377kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W=12.377×106/(1.05×141000.0)=83.6N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

3、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=12.377×106/(0.929×141000.00)=94.5N/mm2；

广州科技大学校区道路施工组织设计水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

4、锚固段与梁连接的计算

水平钢梁与梁压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与梁压点的拉环受力R=14.1kN

化工过程安全理论及应用(第二版).pdf水平钢梁与梁压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[14100×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm