施工组织设计下载简介

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广西省某高层住宅转换层大梁模板专项施工施工组织设计方案

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.92×26.77=61.683kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×1.92×4=10.752kN/m；

计算跨度:l=200mm；

湖北火电项目混凝土施工专项施工方案.docx面板的最大弯矩M=0.1×61.683×2002+0.117×10.752×2002=2.97×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×61.683×0.2+1.2×10.752×0.2=16.151kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.97×105/1.04×105=2.9N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×61.683×2004/(100×9500×9.33×105)=0.075mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.075mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.183kN·m，最大支座反力R=4.298kN，最大变形ν=0.036mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.83×105/8.99×103=20.4N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=20.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=507/400=1.268mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.036mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.268mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.298kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.387kN·m，最大支座反力R=9.563kN，最大变形ν=0.092mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.87×105/8.99×103=43N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=43N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.092mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.092mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

穿梁螺栓型号:M14；查表得：

穿梁螺栓有效直径:11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=9.563kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.563kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=950×18×18/6=5.13×104mm3；

I=950×18×18×18/12=4.62×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.95×2.10=61.047kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2:1.2×0.30×0.95=0.342kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×(2.00+2.00)×0.95=5.320kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(61.047+0.342)×1002+0.117×5.32×1002=6.76×104N·mm；

σ=Mmax/W=6.76×104/5.13×104=1.3N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=100.00/250=0.400mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×61.389×1004/(100×9500×4.62×105)=0.009mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.009mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.4mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24+1.5)×2.1×0.1+0.3×0.1×(2×1.92+0.95)/0.95]=6.608kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2+2)×0.1=0.56kN/m；

均布荷载设计值q=6.608+0.560=7.168kN/m；

梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5×10×10/6=8.33×101cm3；

I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；

E=9000N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

N1=N4=0.589kN；

N2=N3=2.897kN；

最大弯矩：M=0.111kN·m

最大剪力：V=1.764kN

方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.111×106/8.33×104=1.3N/mm2；

方木最大剪应力计算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.764×1000/(2×50×100)=0.529N/mm2；

方木的最大挠度：ν=0.064mm；

方木的允许挠度：[ν]=0.467×103/250=1.867mm；

方木最大应力计算值1.329N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.529N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.064mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.867mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=10.78cm4；

E=206000N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.589kN

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.141kN·m；

最大变形νmax=0.11mm；

最大支座力Rmax=3.228kN；

最大应力σ=M/W=0.141×106/(4.49×103)=31.5N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值31.5N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.11mm小于500/150与10mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.897kN

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.695kN·m；

最大变形νmax=0.54mm；

最大支座力Rmax=15.875kN；

最大应力σ=M/W=0.695×106/(4.49×103)=154.9N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值154.9N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.54mm小于500/150与10mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=15.875kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=3.228kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.151×3.6=0.652kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=3.228+0.652+0.904+0.652=5.436kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

lo/i=2356.2/15.9=148；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5435.961/(0.316×424)=40.6N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=40.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=15.875kN；

N=N1+N2=15.875+0.272=16.146kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

lo/i=2356.2/15.9=148；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16146.221/(0.316×424)=120.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=120.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

架空层平面梁平法施工图（X方向）

架空层平面梁平法施工图（Y方向）

架空层楼板配筋平面图

剪刀撑、立杆、水平杆、抱柱平面图

1150×3000大梁支模大样图（1）


1150×3000大梁支模大样图（2）

与单柱连结的抱柱大样图

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