施工组织设计下载简介

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中间支座的最大支座力Rmax=8.339kN；

托梁的最大应力计算值σ=0.613×106/166.667×103=3.679N/mm2；

四川马尔康市某热电工程锅炉安装施工组织设计托梁的最大挠度νmax=0.475mm；

托梁的抗弯强度设计值fm=13N/mm2；

托梁的最大应力计算值σ=3.679N/mm2小于方木抗弯强度设计值fm=13N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度计算值νmax=0.475小于最大允许挠度[ν]=min(900/150,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)支架的自重(kN)：

NG1＝3.54×8.38＝29.665kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2＝0.3×0.9×0.9＝0.243kN；

NG3＝24×0.12×0.9×0.9＝2.333kN；

静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝32.241kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：

NQ＝（1＋2）×0.9×0.9＝2.43kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式：

N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×32.241＋1.4×2.43＝42.09kN

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

σ=1.05N/(φAKH)≤f

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=0.6+2×0.3=1.2m；

l0=kμh=1.243×1.845×0.6=1.376m；

故l0取1.376m；

λ=l0/i=1.376×103/15.8=88；

查《规程》附录C得φ=0.673；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×42.09×103/(0.673×4.89×102×0.979)=137.17N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=137.17N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝1.2NG＋0.85×1.4NQ＝41.58kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×1.721×0.405×0.8=0.39kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.39×0.9×0.62/10=0.015kN·m；

σ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f

σ=1.05×Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×41.58×103/(0.673×4.89×102×0.979)+0.015×106/(5.08×103)=138.46N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=138.46N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

结构面层均为井字框架梁，且大部分为预应力梁，主梁最大截面为1300×2400mm；梁跨度最大的截面为800×2200mm，跨度36米。梁侧模、底模面板均采用18mm的木胶合板，主龙骨采用100x100mm的方木，次龙骨采用50×100mm的方木，底模支撑采用多功能碗扣架，间距600×600，侧模对拉杆为M16螺杆。梁高1000mm以上的必须增设一至三道对拉螺杆；同时为保证梁内部截面尺寸，在梁内侧对拉螺栓部位设置顶模撑，顶模撑长度与梁内截面宽度相同。梁模板支撑如下：

截面为800×2200mm的梁的计算，示意图如下：

取1米宽板带，面板验算简图，如下：

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

则，荷载q1=0.3×1×1.2+24×2.2×1×1.2+1.5×2.2×1×1.2+2×1×1.4=70.48KN/m

荷载：q2=0.3×1+24×2.2×1+1.5×2.2×1=56.4KN/m（用于验算刚度，不考虑振动荷载）

1m宽面板材料受力计算：（近视按三等跨连续梁计算，跨径取200mm）

Mmax=0.100ql2=0.100×70.48×0.22=0.28KN•m

Vmax=0.600ql=0.600×70.48×0.2=8.46N

1m宽18mm厚胶合板截面参数：

胶合板强度及挠度变形验算：

σ=
，合5.19N/mm2＜9.7N/mm2，满足要求；

=0.677
，合0.27mm，满足要求。

2、50×100mm次龙骨验算：

1）次龙骨顺梁长方向布置，于梁底设置四道，按中距150+200+200+150mm布置。

次龙骨之下的主龙骨间距按600mm布置，则次龙骨计算简图如下：

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

上述荷载首先作用于胶合板面板，然后由面板传递给次龙骨，次龙骨承受的线荷载如下：

q=（0.3×1.2+24×2.2×1.2+1.5×2.2×1.2+2×1.4）×0.25=17.62KN/m

次龙骨受力计算：（近视按三等跨连续梁计算）

Mmax=0.100ql2=0.100×17.62×0.62=0.634KN•m，合0.63×103（N•m）

Vmax=0.600ql=0.600×17.62×0.6=6.34KN，合6.34×103（N）

50×100方木材料的截面参数：

次龙骨强度及挠度变形验算：

σ=
，合7.56N/mm2＜11N/mm2，满足要求；
=0.677
，合0.41mm，满足要求。

3、主龙骨（100×100mm方木）验算：

1）主龙骨垂直梁长方向布置，沿梁长方向布置间距为600mm。主龙骨设置于立杆

之上，立杆布置为垂直梁向300mm、顺梁向600mm，主龙骨计算简图如下：

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

上述荷载首先作用于胶合板面板，然后由面板传递给次龙骨，再由次龙骨以集中荷载形式传递给主龙骨，主龙骨所承受的集中荷载如下：

化为线形荷载：近视为两跨均布荷载，跨径500mm。

q=（0.3*1.2+24*2.2*1.2+1.5*2.2*1.2+2*1.4）*0.3=21.14KN/m

Mmax=0.125*ql2=0.125*21.14*0.32=0.24KN•m，合0.24×103（N•m）

Vmax=0.625*ql=0.625*21.14*0.3=3.96KN，合3.96×103（N）

100×100方木材料的截面参数：

主龙骨强度及挠度变形验算：

σ=
，合1.44N/mm2＜11N/mm2，基本满足要求；

=0.677
，合0.023mm，满足要求。

1、模板设计参数及材料选型：

1）面板：采用18mm厚木质胶合板；

2）侧模次龙骨：50×100方木，按延梁高方向间距（中距）300mm布置。

3）侧模主龙骨：100×100方木，垂直梁方向布置，沿梁长方向间距600mm设置；

4）侧模对拉杆：梁高方向加三道M16的螺杆（加套管），间距按600*600mm底排拉

杆距梁底300mm布置；

5）侧模斜撑设置：采用100*100的方木，间距同侧模主龙骨，斜撑上端应撑在对

F1=0.22×24×4×1.0×1.15×21/2

=34.34KN/m2

F2=24×2.2=52.8KN/m2

取F=34.34KN/m2则混凝土侧压力有效压头高度h=34.34/24=1.43m

Fa=F2×1.2=34.3*1.2=41.16KN/m2

倾倒砼产生水平荷载设计值

Fb=2×1.4=2.8KN/m2

F′=Fa+Fb=41.16+2.8=43.96KN/m2

F〞=34.34KN/m2，（用于验算模板绕度）

强度验算，取1m宽面板材料受力计算：（近视按三跨等连续梁计算）

Mmax=0.100ql2=0.100×43.96×0.32=0.4KN•m

Vmax=0.600ql=0.600×43.96×0.3=7.91KN

1m宽18mm厚胶合板截面参数：

胶合板强度及挠度变形验算：

σ=
，合7.41N/mm2＜9.7N/mm2，满足要求；

=0.677
，合0.98mm，满足要求。

计算简图(方木间距300mm)

q1=F′×L=43.96×300=13.19N/mm

q2=F〞×L=34.34×300=10.03N/mm

验验算对拉螺杆时考虑混凝土振捣F′=Fa+Fb=41.16+2.8=43.96KN/m2

对拉螺杆的最大拉力为：N=43.96*0.6*0.6=15.83KN

每根螺杆可承受拉力为：

S=A*f=144.1*170=24480N=24.48KN≥15.83KN,螺杆拉力满足要求。

由上验算可得出：按照砼侧压力标准值

计算出来的砼侧压力最大有效高度：H=40.5/24=1.7m，所以梁高大于1.7m框架梁砼侧压力均用40.5KN组合，经验算得出框架梁梁高大于1700的均可以按照此模板支撑体系施工，但对拉螺杆应根据高度适当增加一两道，间距不变。支撑体系受力不必再验算。

5、框架梁梁底立杆支撑验算

立杆、横杆，均采用规格（Φ48×3.5）的钢管，立杆布置为垂直梁向300mm、顺梁向600mm，横杆高度方向间距：≤900mm。

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

模板自重：0.3*1.2=0.36KN

混凝土自重：24*2.2*1.2=63.36KN

钢筋自重：1.5*2.2*1.2=3.96KN

砼振捣荷载：2*1.4=2.8KN

荷载组合：F’=(0.6+63.36+3.96+2.8)=70.72KN/m2

计算简图（梁底碗扣架支撑间距300*600mm）

单根钢管支撑最大受力为:F=F’*0.3*0.6=12.73KN

L=1200mm，I=1.219×105mm4

（查钢管截面轴心受压构件的稳定系数表）

单根钢管支撑最大受力为:F=13.19KN≤[f]，可以满足要求

截面为800×2200mm的梁的计算，示意图如下：

取1米宽板带，面板验算简图，如下：

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

则，荷载q1=0.3×1×1.2+24×2.4×1×1.2+1.5×2.4×1×1.2+2×1×1.4

荷载：q2=0.3×1+24×2.4×1+1.5×2.4×1=61.5KN/m（用于验算刚度，不考虑振动荷载）

1m宽面板材料受力计算：（近视按三等跨连续梁计算，跨径取200mm）

Mmax=0.100ql2=0.100×76.6×0.22=0.31KN•m

Vmax=0.600ql=0.600×76.6×0.2=9.19KN

1m宽18mm厚胶合板截面参数：

胶合板强度及挠度变形验算：

σ=
，合5.74N/mm2＜9.7N/mm2，满足要求；

=0.677
，合0.43mm，满足要求。

3.250×100mm次龙骨验算：

次龙骨顺梁长方向布置，于梁底设置7道，按中距200+200+200+200+200+200mm布置。次龙骨之下的主龙骨间距按600mm布置，则次龙骨计算简图如下：

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

上述荷载首先作用于胶合板面板，然后由面板传递给次龙骨，次龙骨承受的线荷载如下：

q=（0.3×1.2+24×2.4×1.2+1.5×2.4×1.2+2×1.4）×0.2=15.32KN/m

次龙骨受力计算：（近视按三等跨连续梁计算）

Mmax=0.100ql2=0.100×15.32×0.62=0.55KN•m，合0.55×103（N•m）

Vmax=0.600ql=0.600×15.32×0.6=5.52KN，合5.52×103（N）

50×100方木材料的截面参数：

次龙骨强度及挠度变形验算：

σ=
，合6.63N/mm2＜11N/mm2，满足要求；
=0.677
，合0.53mm，满足要求。

3.3主龙骨（100×100mm方木）验算：

主龙骨垂直梁长方向布置，沿梁长方向布置间距为600mm。主龙骨设置于立杆之上，立杆布置为垂直梁向600mm、顺梁向600mm，主龙骨计算简图如下：

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

上述荷载首先作用于胶合板面板，然后由面板传递给次龙骨，再由次龙骨以集中荷载形式传递给主龙骨，主龙骨所承受的集中荷载如下：

化为线形荷载：近视为四跨均布荷载，跨径600mm。

q=（0.3*1.2+24*2.4*1.2+1.5*2.4*1.2+2*1.4）*0.6=45.96KN/m

Mmax=0.107*ql2=0.107*45.96*0.62=1.77KN•m，合1.77×103（N•m）

Vmax=0.607*ql=0.607*45.96*0.6=16.74KN，合16.74×103（N）

100×100方木材料的截面参数：

主龙骨强度及挠度变形验算：

σ=
，合10.6N/mm2＜11N/mm2，满足要求；

=0.632
，合0.79mm，满足要求。

模板设计参数及材料选型：

1）面板：采用18mm厚木质胶合板；

2）侧模次龙骨：50×100方木，按延梁高方向间距（中距）不大于300mm均布；

3）侧模主龙骨：100×100方木，垂直梁方向布置，沿梁长方向间距600mm设置；

4）侧模对拉杆：梁高方向加四道M16的螺杆（加套管），间距按600*600mm底排拉杆距梁底300mm布置；

5）侧模斜撑设置：采用100*100的方木，间距同侧模主龙骨。

验算同本计算书800*2200框架梁侧模验算，验算合格。

3.5框架梁梁底立杆支撑验算

立杆、横杆，均采用规格（Φ48×3.5）的钢管，立杆布置为垂直梁向600mm、顺梁向600mm，横杆高度方向间距：≤900mm。

模板自重，取q1=0.3KN/m2；

混凝土自重：取24KN/m3；

钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3；

振捣混凝土产生的荷载：取2KN/m2；

模板自重：0.3*1.2=0.36KN

施工组织方案模板混凝土自重：24*2.4*1.2=69.12KN

钢筋自重：1.5*2.4*1.2=4.32KN

砼振捣荷载：2*1.4=2.8KN

荷载组合：F’=(0.36+69.12+4.32+2.8)=76.6KN/m2

2、计算简图（梁底碗扣架支撑间距600*600mm）

单根钢管支撑最大受力为:F=F’*0.6*0.6=27.58KN≤立杆容许荷载[f]=33.1KN,满足要求。

L=1200mm工业管道绝热施工工艺标准，I=1.219×105mm4

（查钢管截面轴心受压构件的稳定系数表）