施工组织设计下载简介

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如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

CJT401-2012标准下载L0/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8828.376/（0.530×489.000）=34.064N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=34.064N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.013×(1.500+0.100×2)=2.041m；

Lo/i=2040.689/15.800=129.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8828.376/（0.401×489.000）=45.022N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=45.022N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；

对拉螺栓直径(mm):M12；

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；

宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=330mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125×27.021×330×330=2.94×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.94×105/2.70×104=10.898N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=10.898N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.625×27.021×330.0=5573.019N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×5573.019/(2×500×18.0)=0.929N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.929N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=330.0/250=1.320mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×330.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.638mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.638mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.320mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40×80×80/6=42.67cm3；

I=40×80×80×80/12=170.67cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.33×0.90=17.002kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.33×0.90=0.832kN/m；

q=(17.002+0.832)/2=8.917kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×8.917×500.0×500.0=2.23×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.23×105/4.27×104=5.225N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=5.225N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.33×0.90=17.002kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.33×0.90=0.832kN/m；

q=(17.002+0.832)/2=8.917kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×8.917×500.0=2675.049N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2675.049/(2×40.0×80.0)=1.254N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.254N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×15.74×500.04/(100×9500.0×1.71×106)=0.411mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.411mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.330×0.50/2=4.46kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.298kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.170kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.073mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.17kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=31.92N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=31.92N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.073mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=350.0/250=1.400mm；

柱箍的最大挠度ω=0.073mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.400mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.298kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=6.298kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=121.90cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.330×0.50/2=4.46kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.298kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.170kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.073mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.17kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=31.924N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=31.924N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.073mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=350.000/250=1.400mm；

柱箍的最大挠度V=0.073mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.400mm，满足要求!

GTCC-059-2018 列车运行监控装置八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.298kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.298kN小于[N]=12.920kN广东省高层建筑混凝土结构技术规程DBJ15-92-2013.pdf，对拉螺栓强度验算满足要求!