施工组织设计下载简介
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盘锦广厦新城项目B区工程大模板施工方案4.4大模板的质量标准
4.4.1大模板应保证规格尺寸准确,棱角平直光洁,面层平整,拼缝严密。
4.4.2模板质量允许偏差和检查方法
石壁机耕路漫水路面维修工程施工组织设计模板质量允许偏差(mm)
注:大模板验收时应搁置在标准水平操作平台上。
5.1.1新浇砼对模板侧压力标准值。
采用内部振捣器时,新浇砼作用于模板的最大侧压力可按下列两式计算,并取两式中的较小值。
式中: F ——新浇砼对模板的最大侧压力,KN/m2
————砼的重力密度,普通钢筋砼采用24KN/m2
H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m),取H=2.93m
——新浇砼的初凝时间(h),采用计算,(T为砼的温度,常温下取T=200,t0=5.71);
——外加剂影响修正系数,掺外加剂时取=1.2;
——砼坍落度修正系数,取=1.15(用泵送砼);
——砼浇筑速度,取2m/h(小时);
侧压力标准值: 取最大侧压力标准值
图4.2 侧压力标准值分布图
5.1.2新浇砼侧压力设计值:
5.1.3倾倒砼时荷载标准值6KN/m2,其设计值为:
所以,
取1mm宽的板条为计算单元,其荷载为:
,但应乘以0.85荷载调整系数,故
面板厚度h=6mm 则
式中取 强度满足要求。
5.2.2挠度验算: 按公式:
式中: F——新浇砼侧压力标准值,F=60KN/m2
——计算面板的竖肋间距, =300Mm
Kf——挠度计算系数,Kf=0.00267
Vmax——板的计算最大挠度
其中:E——钢板的弹性模量取E=2.06×105(N/mm2)
——钢板的泊松系数,
挠度满足要求。
竖肋是支承在横向主梁(横背楞)上的连续梁。竖肋采用[8#槽钢,间距=350mm。图1中给出横背楞的间距为:300,1050,1200,300。从力距图中看出受力最大部位在h1=1050mm,以这一段作为验算竖肋强度的主要部位。
5.3.2强度验算: 式中:
Km——弯矩影响系数,最不利情况下取Km=0.125
——竖肋受力最大部位的主梁间距=h1=1050mm
——截面塑性发展系数,取=1
——竖肋截面抵抗矩(8#槽钢), =25.3×103mm3
5.3.3挠度验算: 悬臂部分:
式中: F——新浇砼侧压力标准值,
式中: ——是悬臂长度与跨中最大跨长度之比
挠度满足要求。
横背楞是以穿墙螺栓为支座的三不等跨连续梁,采用双向[10#槽钢制作,单块大模板上布置三根,本计算大模板穿墙螺栓横向位置为150,1000,1200,1000,150(图4.1)。
新浇砼侧压力设计值(静荷载)
但要乘以调整系数0.85,h2=1200
(2)倾倒砼时荷载标准值(活荷载)
5.4.2强度验算: 求跨中最大弯距:
Km——按三不等跨n值查表得
静载 Km=0.072,活载 Km=0.104,
(2) 静载 Km=0.058, 活载 Km=0.103
强度满足要求。
5.4.3挠度验算:
悬臂部分: 式中:——横背楞悬臂长度,=150mm I——双[10#槽钢,
挠度满足要求。
跨中部分:
式中:Kf——挠度系数查表换算Kf=0.745 =1200
5.5 穿墙螺栓及吊环计算
根据《建筑工程模板施工手册》,其计算公式为:
式中:N——穿墙螺栓所承受拉力的设计值,一般按砼的侧压力。
N=80.4KN/m2
An——穿墙螺栓净截面面积,我们采用T32×6梯形螺纹。An=490.87mm3
f——穿墙螺栓是用45#钢制作,取f=215N/mm2。
按图4.1,穿墙螺栓纵向受力最大部位间距为1050mm,横向最大间距为1200mm。
N=1.2×1.05×80.4=101.304KN=101304N
Anf=490.87×215=105537N>101304N 所以,满足要求。
5.5.2 吊环计算
式中:An——吊环净截面面积(mm2)
Px——吊装时吊环所承受的大模板自重荷载设计值,并乘以1.3。
按整体式大模板最大块的尺寸为,其自重为1022N/m2。
因吊环是用圆钢焊在钢板上,在钢板上钻孔,用M16×90螺栓与大模板固定,因此用M16螺栓净截面面积An=156.7mm2进行验算,一块模板2个吊环。
所以,吊环满足要求。
按组拼式大模板最大板块尺寸为
因此,组拼式大模板宽度在7.5m以内时,2个吊环是可以的,但为了确保安全组拼宽度在6m以上时,要用4个吊环吊装。
通过以上计算,整个大模板在强度和稳定性方面全部满足要求。
图5.1
图5.2
6.1.4全部选用E43型焊条手工焊接,其焊缝高度he=3.5mm,焊缝长度
L>50mm,焊接后进行矫正。
6.2.1静荷载:(G0)
脚手板(1.2×1.35m)重G2=546N,因上下二层,则G2=546X2=1092N
大模板(高按3米,宽1.2米,单重1280N/m2),重量
G3=1280×3×1.2=4608N
安全网、脚手架、拦脚板等重量G4=1421N
G0=G1+G2+G3+G4=490+1092+4608+1421=7611N
5.2.2活荷载:按上层施工活荷载6KN/m2,下层活荷载2KN/m2计算
q0=(6+2)×1.2×1.35=12.96KN=12960N
注:风荷载:因大模板工程施工,当风力在5级以上时停止作业,5级风以下可忽略不计。
总荷载G=静荷载×1.2+活荷载×1.4=G0×1.2+q0×1.4
=7611×1.2+12960×1.4=27277.2N
(2)均布荷载q=27277.2N/1.35m=20205.3N/m
则F=G/2=27277.2N/2=13638.6N
图5.3 图5.4
图5.5
6.4各杆件的截面验算
5.4.1 杆件①、②为拉杆,其最大内力N1=N2=9206N,选用φ48×3.5mm钢管,A=489mm2, 因考虑焊接因素,其许用应力折减系数按0.95计算。则,σ=N1/A<0.95f
f—钢管抗拉强度设计值;f=215N/mm2
σ=9206/489=18.83N/mm2<0.95f=0.95×215=204.25N/mm2
因杆件①、②为拉杆,安全贮备较大,长度又较短,就不再验算稳定性了,视为满足要求。
6.4.2 杆件⑤为拉杆,最大内力N5=10284.4N,用φ48×3.5mm钢管,其计算长度l0=1206mm,i=15.78mm,A=489mm2
λ= l0/i=1206/15.78=76.43<[λ]拉=250
σ=N5/A=10284.4/489=21.03N/mm2<0.95f=204.25N/mm2
所以杆件⑤在强度和稳定性方面都满足要求。
6.4.3 杆件⑥、⑧按拉杆计算,其最大内力N6=N8=20457.9N,用[10#槽钢,A=1274mm2,ix=39.4mm(查表),则
σ=N8/A=20457.9/1274=16.06N/mm2<0.95f=204.25N/mm2
其杆件⑥、⑧的计算长度按l0=2000mm,则
λ=l0/i=2000/39.4=50.76<[λ]拉=250。
所以杆件⑥、⑧在强度和隐定性方面都满足要求。
6.4.4 杆件③、⑨均为压杆,其最大内力N3=16455N,N9=24682N,采用
φ48×3.5mm钢管加工,i=15.78mm,A=489mm2。
σ=N9/A=24682N/489mm2=50.47N/mm2<0.95f=204.25N/mm2
杆件⑨的计算长度l0=1206.5mm
λ=l0/i=1206.5/15.78=76.48<[λ]压=150
①.杆件③、⑨在平面外的计算长度为
l0= l1×(0.75+0.25×N3/N9)=2413×(0.75+0.25×16455/24682)=2212mm 式中l1——杆件③+⑨的几何尺寸l1=2413mm
λ= l0/i=2212/15.78=140.18<[λ]压=150。
②.杆件③、⑨为轴心受压杆件,其临界力和计算长度系数按下端铰接,上端自由,查表取值。则:
Ncr=(π2/4)EA/λ2=(π2×2.06×105×489)/(4×140.182)=12649N
其整体稳定按公式:σcr= Ncr/ΦA≤f计算。
式中:系数Φ查表取值,当λ=140.18时,Φ=0.382
σcr=12649/(0.382×489)=67.71N/mm2<0.95f=204.25N/mm2
所以杆件③、⑨的强度和稳定性都满足要求。
6.4.5杆件④为压杆,其最大内力N4=17048.2N,选取用φ48×3.5mm钢管加工,其计算长度l0=1000mm,A=489mm2,i=15.78mm,则
λ= l0/i=1000/15.78=63.37<[λ]压=150。
当λ=63.37时,查表φ=0.8695,则 σ=N4/φA≤f
σ=17048.2/(0.8695×489)=40.1N/mm2<0.95f=204.25N/mm2
所以杆件④的强度和稳定性都满足要求。
取杆件中内力最大的拉杆⑧进行计算:N8=20457.9N,焊缝设计高度he=3.5mm,则焊缝的有效高度h=he×0.7=3.5×0.7=2.45mm,焊缝折减系数为0.95,则焊缝长度l按下式计算:
l=N8/(h×0.95f)=20457.9/(2.45×0.95×160)=54.94mm。
式中:f—焊缝强度设计值f=160N/mm2
杆件⑧与其它杆件(φ48×3.5mm钢管)的焊缝长度≥150mm>54.94mm。所以焊缝满足要求(由于焊缝的安全贮备较大,其它杆件、节点焊缝就不再验算了。)。
典型情况作用下,承受剪力和拉力的复合应力时,其强度验算应满足下列公式要求:
所以挂钩螺栓受拉受剪均满足要求。
(2)挂钩螺栓盒用[8#槽钢和δ=8mm钢板制作,其焊缝高度he=6mm,焊缝长度l=160mm,因安全贮备很大,不再验算。
HA=13809N M16螺栓A=156.7mm2
σ=HA/4A=13809/(4×156.7)=22.03N/mm2<f=170N/mm2
受剪:VA=27277.2N
τ=27277.2/(4×156.7)=43.52N/mm2<f=130N/mm2
所以,支座A处挂钩螺栓等均满足要求。
桩基施工方案32σ=HB/A=13809N/5600mm2=2.47N/mm2<7.5N/mm2
(1)大模板及配件进入现场后,应按设计方案有关规范及设计图纸要求的质量标准进行二次验收,并按规格、品种编号、分类,码放整齐,以备现场安装取用。模板及配件码放场地应平整坚实,并应有排水设施。为节省施工现场空间,工地应配置大模板支撑架,以存放闲置的大模板。
(2)大模板与模板附件连接均为螺栓连接,要按施工需要准备好螺栓、平垫、弹垫并确保连接可靠。
7.2模板配置及流水段的划分:
本工程均按标准层高3000mm配置,内、外板高度均为2920mm。墙厚200mm,电梯井内侧及楼梯间内侧无顶板处模板高度均为3050mm(上包100mm,下跨50mm)。为了更好的流水使用和方便拆模,角模高度比模板高30mm。
本工程中,B3、B4、B9各划分4个流水段公路工程试验检测仪器设备校准指南.pdf,B10划分5个流水段。都同时配置两个流水段的模板,同时施工两个流水段。