施工组织设计下载简介

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配套学校项目体育馆工程高支模体系专项施工方案

外楞的最大容许挠度值:[ω]=500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.636mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.250mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:14mm；

穿梁螺栓有效直径:12.12mm；

防雷与接地设计施工要点.pdf穿梁螺栓有效面积:A=115mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=40.80×0.600×0.25×2=12.24kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×115/1000=19.55kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.24kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=19.55kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

Wn=bh2/6I=bh3/12

W=700.00×18.00×18.00/6=3.78×104mm3；

I=700.00×18.00×18.00×18.00/12=3.402×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:

浇筑混凝土自重：24*0.7*1.7*1.2=34.272KN/m

钢筋荷重：（6.31*22+2*10）*1.2=1.91KN/m

q2:7*[0.018（1.8*2+0.7）+0.05*0.1*（5+2*6）]=1.134KN/m

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:2*0.7*1.4=1.96KN/m

荷载合计：q=q1+q2+q3q=38.996KN/M

乘以折减系数0.9，则38.996*0.9=35.096KN/m

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×38.996×0.2332=0.212kN.m；

σ=0.212×106/3.78×104=5.608N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=5.608N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=34.272KN/m+1.91KN/m=36.182N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=233.3/250=0.933mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×36.182×233.34/(100×9500.0×2.43×105)=0.764mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.64mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=233.3/250=0.933mm，满足要求！

6、梁底顺梁支撑木方的计算

作用在梁底顺梁支撑的木方（50*100），间距233.3mm，直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Wn=bh2/6I=bh3/12

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.66cm4；

梁底顺梁支撑的木方计算简图

a.梁底顺梁支撑的木方的强度验算

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算梁底顺梁支撑的木方跨中弯矩：

其中，作用在梁底顺梁支撑的木方的荷载：

模板自重：取木材比重：700kg/m3

7*[0.018（1.8*2+0.7）+0.05*0.1*（5+2*6）]=1.134KN/m

浇筑混凝土自重：24*0.7*1.7*1.2=34.272KN/m

钢筋荷重：（6.31*22+2*10）*1.2=1.91KN/m

振捣混凝土时荷载：2*0.7*1.2=1.68KN/m

荷载合计：q=38.996KN/M

乘以折减系数0.9，则38.996*0.9=35.096KN/m

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

q=35.096/4=8.774kN/m；

梁底顺梁支撑的木方计算跨度(梁底横木方间距):l=250mm；

梁底顺梁支撑的木方的最大弯距:M=0.1×8.774×2502=54837.5N.mm；

经计算得到，梁底顺梁支撑的木方的最大受弯应力计算值σ=54837.5/8.33×104=0.658N/mm2；

梁底顺梁支撑的木方的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

梁底顺梁支撑的木方最大受弯应力计算值σ=0.658N/mm2，小于梁底顺梁支撑的木方的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

b.梁底顺梁支撑的木方的挠度验算

q=35.096/4=8.774kN/m；

梁底顺梁支撑的木方的最大挠度计算值:ω=0.677×8.74×250.004/(100×10000.00×3.41×106)=0.0068mm；

梁底顺梁支撑的木方的最大容许挠度值:[ω]=250/250=1.0mm；

梁底顺梁支撑的木方的最大挠度计算值ω=0.0068mm小于梁底顺梁支撑的木方的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！

7、梁底横梁支撑的木方

作用在梁底横梁支撑的木方（50*100），沿梁方向间距250mm，计算跨度400mm，承受梁底顺梁支撑的木方传递的荷载，按照荷载作用下的二跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Wn=bh2/6I=bh3/12

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.66cm4；

梁底横梁支撑的木方计算简图

a.梁底横梁支撑的木方的强度验算

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算跨中弯矩：

其中，作用在梁底横梁支撑的木方的荷载：

F=（35.096+2.5）/4=9.399kN/m；

梁底横梁支撑的木方计算跨度:l=400mm；

梁底横梁支撑的木方的最大弯距:M=0.222×9.399×400=1879.8N.mm；

经计算得到，梁底横梁支撑的木方的最大受弯应力计算值σ=1879.8/8.33×104=0.023N/mm2；

梁底横梁支撑的木方的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

梁底横梁支撑的木方最大受弯应力计算值σ=0.023N/mm2小于梁底横梁支撑的木方的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

b.梁底横梁支撑的木方的挠度验算

ω=1.466FL3/100EI

F=（35.096+2.5）/4=9.399kN/m；

梁底横梁支撑的木方的的最大挠度计算值:ω=1.466×9.399×4003/(100×10000.00×4.166×106)=0.006mm；

梁底横梁支撑的木方的最大容许挠度值:[ω]=400/250=1.60mm；

梁底横梁支撑的木方的最大挠度计算值ω=0.006mm小于梁底横梁支撑的木方的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！

C、梁底横梁支撑的木方的抗剪强度验算

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

τ=VS/Ib≤[fv]

其中最大剪力:V=1.333×9.399=12.528kN；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Wn=bh2/6I=bh3/12

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.66cm4；

取S=W=50×100×100/6=83.33cm3；

梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；

梁底横向支撑的受剪应力计算值:τ=0.005N/mm2小于木方抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！

8、梁底沿梁方向支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

a.钢筋混凝土梁自重q1(KN)：

浇筑混凝土自重：24*0.7*1.7*0.25=7.14KN

钢筋荷重：（6.31*22+2*10）*0.25=0.4KN

q1=7.14KN+0.4KN=7.54KN；

b.模板的自重荷载(kN)：

q2:7*[0.01（1.8*2+0.7）+0.05*0.1*（5*2+2*5*1.7）]*0.25=0.316KN

c.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.70×0.25=0.788kN；

(2).木方楞传递的荷载验算：

q=(1.2×(7.54+0.316)+1.4×0.788)=10.53kN/m；

(3).支撑钢管的强度验算：

按照集中荷载作用下的三跨等跨连续梁计算

荷载，F=10.53/3=3.51kN/m；

支撑钢管按照三跨等跨连续梁的计算公式

钢管最大弯矩Mmax=0.311×3.51×0.50×=0.546kN.m；

钢管截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢管截面惯性矩I=10.78cm4；

钢管最大应力σ=0.546×106/0.449×104=121.56N/mm2；

钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

水平钢管的最大应力计算值121.56N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求！

钢管支座反力等于该支座左右剪力的绝对值之和：

RA=RB=1.311×3.51+1.222×3.51=8.891kN；

横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

10、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

梁底纵向水平杆下还有横向水平构造杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

Rc=2*6.40=12.80kN；

其中Rc–双扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.891kN；

R<12.80kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

11、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=8.891kN；

N=8.891+1.502=10.393kN；

全参照《扣件式规范》，考虑到高支撑架的安全因素，按下式计算：

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.029×(1.500+0.100×2)=2.041m；

Lo/i=2041/15.900=128.365；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.323；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10393/(0.323×424.000)=75.888N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=75.888N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

（三）、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（四）、在8.1米标高处预应力框架梁（YYKL700*1400）

在第三层8.1米标高处，架空层高8.1米，预应力框架梁（YYKL700*1400），此预应力框架梁（YYKL700*1400）的支模方法、满堂红脚手架搭设方法、使用的材料同上述预应力屋面梁（WYYKL700*1700）一样（不得改变），从理论验算上也满足要求。

注意：在第三层8.1米标高处，架空层高8.1米，预应力框架梁（YYKL700*1400）砼浇注及预应力张拉完成后也不要将支架脚手杆拆除，用以承担上部预应力屋面梁（WYYKL700*1700）高支模材料及砼梁板传下来的各种重量。

第三节高支模的质量安全保证体系

1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。

2、模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不易过高，不应失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。3、堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成模板变形。

4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟,应制定严格的管理制度，防止发生火灾。

1、模板安装准备工作(1)由测量组放出模板及预留洞的位置线；(2)墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；(3)施工方案搭设支撑架；(4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底；(5)柱将封模前钢筋应验收完毕。2、模板安装要点

(1)墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度；

(2)墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓；

(4)保证拼缝严密，在硷浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。

(1)模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。

(2)模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查。(3)现浇结构模板的允许符合以下规定：

表面平整(2M长度以上)

1、拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。2、底模：在砼强度符合下表后，方可拆除模板。

3、预应力砼梁板底模，应在结构件建立预应力后拆除。

4、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。

四、高支模及支撑体系的验收

高支模施工是本工程施工的重点。由于整体屋面高度高，梁板断面尺寸较大，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。1、支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本主案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。2、立杆下垫50~60X100mm断面的木枋垫板。3、检查扣件螺栓的拧紧程度。4、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈450至600角，夹角用回扣连接牢固。5、单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。

五、防止高支模支撑系统失稳的措施

1、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。2、浇注梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。

JJF(晋) 27-2018 矿用二氧化碳传感器校准规范.pdf六、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施

（一）安装安全技术措施

1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，5、扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。9、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。10、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。11、不准架设探头板及未固定的杆。12、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。13、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。14、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。15、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。16、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。17、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。

（二）、拆除安全技术措施

1、模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。2、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。3、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。4、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区GB 51376-2019-T：钴冶炼厂工艺设计标准（无水印 带标签），严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。5、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。

其它相关内容请参照本工程施工组织总设计相应章节