施工组织设计下载简介

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四季御园首层及转换层高大模板专项施工方案

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.5×9×9/6=6.08×101cm3；

云南省肾脏病医院设计方案（系统全面）I=4.5×9×9×9/12=2.73×102cm4；

E=9000N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

N1=N3=0.171kN；

N2=3.897kN；

最大弯矩：M=0.134kN·m

最大剪力：V=1.949kN

方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.134×106/6.08×104=2.2N/mm2；

方木最大剪应力计算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.949×1000/(2×45×90)=0.722N/mm2；

方木的最大挠度：ν=0.154mm；

方木的允许挠度：[ν]=0.95×103/2/250=1.9mm；

方木最大应力计算值2.213N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.722N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.154mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.900mm，满足要求！

八、梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

I=21.56cm4；

1.梁两侧托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.171kN.

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.046kN·m；

最大变形νmax=0.044mm；

最大支座力Rmax=0.606kN；

最大应力σ=M/W=0.046×106/(8.98×103)=5.1N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值5.1N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=0.044mm小于800/150与10mm,满足要求!

2.梁底托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.897kN.

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.048kN·m；

最大变形νmax=1.012mm；

最大支座力Rmax=13.83kN；

最大应力σ=M/W=1.048×106/(8.98×103)=116.7N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值116.7N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=1.012mm小于800/150与10mm,满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

纵向钢管的最大支座反力：N1=0.606kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×14.3=2.215kN；

N=N1+N2=0.606+2.215=2.822kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.9=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2821.596/(0.205×424)=32.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=32.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

纵向钢管的最大支座反力：N1=13.83kN；

N=N1+N2=13.83+2.06=15.891kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.9=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=15890.758/(0.205×424)=182.8N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=182.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.031×(1.5+0.2×2)=2.286m；

lo/i=2286.036/15.9=144；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.332；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=15890.758/(0.332×424)=112.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=112.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

首层板模板(扣件钢管高架)计算书

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):14.30；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3；

楼板的计算厚度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.82/6=43.2cm3；

I=80×1.83/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.1×0.8+0.5×0.8=2.44kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.8=0.8kN/m；

其中：q=1.2×2.44+1.4×0.8=4.048kN/m

最大弯矩M=0.1×4.048×2502=25300N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=25300/43200=0.586N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.586N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=2.44kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×2.44×2504/(100×9500×38.88×104)=0.017mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.017mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=4.5×9×9/6=60.75cm3；

I=b×h3/12=4.5×9×9×9/12=273.38cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.25×0.1+0.5×0.25=0.762kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.25=0.25kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.762+1.4×0.25=1.265kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.265×0.82=0.081kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.081×106/60750=1.333N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.333N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.265×0.8=0.607kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.607×103/(2×45×90)=0.225N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.225N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.762kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×0.762×9004/(100×9000×2733750)=0.138mm；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.138mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.012kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.331kN·m；

最大变形Vmax=0.409mm；

最大支座力Qmax=4.016kN；

最大应力σ=331471.646/8980=36.912N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值36.912N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.409mm小于800/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×14.3=1.979kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.9×0.8=0.36kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.1×0.9×0.8=1.836kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.175kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+0.45)×0.9×0.8=1.044kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=6.472kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；

l0/i=1900/15.9=119；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=6471.744/(0.458×424)=33.327N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=33.327N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.031×(1.5+0.2×2)=2.286m；

T／CECS 10087-2020标准下载Lo/i=2286.036/15.9=144；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.332；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=6471.744/(0.332×424)=45.975N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=45.975N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件某局三产单位综合业务楼施工组织设计.doc，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。