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唐山东方南湖国际会展中心高支模安全专项施工方案

L0=kμ1（h+2a）=1.155×1.403×(1.2+2×0.5)=3.565m

L0=kμ2h=1.155×2.492×1.2=3.4539m

DB61／T 992-2015 美丽乡村建设规范φ48×3.0钢管回转半径i=15.9

长细比λ=3565/15.9=224.2ψ=0.145

稳定性验算：σ=F/ψA=18.63×103/(424×2×0.145)=151.51N/mm2＜205N/mm2符合要求。

（八）、400×900梁模板计算

A区、B区、C区梁板梁存在截面尺寸450mm×800mm、400mm×900mm、350mm×800mm等近似截面的梁，按400mm×900mm进行计算，层高有4m、6m、8m、12m、20m等几种。模板底部钢管支撑间距为一排沿梁长方向间距为1200mm，梁侧模板对拉螺栓间距为600mm×600mm。梁底模板采用敷面胶合板模板垫木方。

模板自重：1.2×0.5×(0.4+1.8)=1.32KN/m

砼荷载：1.2×24×0.4×0.9=10.368KN/m

钢筋荷重：1.2×1.5×0.4×0.9=0.648KN/m

振捣砼荷载：1.4×2.0×0.4=1.12kN/m

荷载共计：ql=13.456KN/m

2、验算底模抗弯承载力

胶合板模板支撑间距与600×2400梁相同，不在进行计算。

3、支撑梁底胶合板模板的方木受力计算：

方木顺纹抗压为fc=16N/mm2，顺纹抗剪为fv=1.7N/mm2，抗弯为fm=17N/mm2,弹性模量为E=10000N/mm2。

I=bh3/12=200×803/12=8533333.33mm4（梁底4根50×80木方）

σ=Mmax/Wn=(2.345×106×6)/(200×802)=10.99N/mm2＜17N/mm2满足要求

Vmax=0.62ql=0.62×13.456×1.2=10.01KN

τmax=3Vmax/2bh=(3×10.01×103)/(2×200×80)=0.94N/mm2＜1.7N/mm2满足要求。

q1=10.28KN/m

WA=0.667×q1L4/100EI=(0.667×10.28×12004)/(100×10000×8533333.33)=1.85mm＜L/500=1200/500=2.4mm满足要求。

梁侧模高度与600×1300梁相类似，不再计算。

6、5.1m高度顶撑强度计算

考虑现场缩进钢管存在壁厚偏差，按φ48×3.0钢管计算。

单根钢管截面面积A0=424mm2

钢材抗压强度设计值f=205N/mm2

梁底设一排支撑立杆，间距1.2m

满堂脚手架结构自重：1.2×0.2053×5.1=1.256KN

模板支撑体系传递的荷载：13.456×1.2=16.1472KN

N=1.256+16.1472=17.4KN

N/A=17.4×103/424=41.04N/mm2＜f=205N/mm2符合要求。

L0=kμ1（h+2a）=1.155×1.403×(1.2+2×0.5)=3.565m

L0=kμ2h=1.155×2.492×1.2=3.4539m

φ48×3.0钢管回转半径i=15.9

长细比λ=3565/15.9=224.2ψ=0.145

稳定性验算：σ=F/ψA=17.4×103/(424×2×0.145)=141.51N/mm2＜205N/mm2符合要求。

6、19.1m高度顶撑强度计算

考虑现场缩进钢管存在壁厚偏差，按φ48×3.0钢管计算。

单根钢管截面面积A0=424mm2

钢材抗压强度设计值f=205N/mm2

梁底设一排支撑立杆，间距1.2m

满堂脚手架结构自重：1.2×0.2053×19.1=4.705KN

模板支撑体系传递的荷载：13.456×1.2=16.1472KN

N=4.705+16.1472=20.85KN

N/A=20.85×103/424=49.2N/mm2＜f=205N/mm2符合要求。

L0=kμ1（h+2a）=1.217×1.174×(1.5+2×0.5)=3.572m

L0=kμ2h=1.217×1.893×1.5=3.456m

φ48×3.0钢管回转半径i=15.9

长细比λ=3572/15.9=224.7ψ=0.1443

稳定性验算：σ=F/ψA=20.85×103/(424×2×0.1443)=170.4N/mm2＜205N/mm2符合要求。

（九）、120mm厚现浇板模板计算

C区现浇板模板混凝土厚度按120mm计算，支撑系统搭设高度8m、10m，AB区之间连廊板厚120mm，支撑系统搭设高度16m。板底次梁采用50×80方木，主梁采用80×80方木。方木顺纹抗压为fc=16N/mm2，顺纹抗剪为fv=1.7N/mm2，抗弯为fm=17N/mm2,弹性模量为E=10000N/mm2。

楼板模板自重标准值：G1k=0.5KN/m2

设计值：G1=0.5×1.2=0.6KN/m2

新浇筑混凝土自重标准值：G2k=24.0×0.12＝2.88KN/m2

设计值：G2=2.88×1.2=3.456KN/m2

钢筋自重标准值：G3k=1.1×0.12＝0.132KN/m2

设计值：G3=0.132×1.2=0.158KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：Q1k=2.5KN/m2、集中荷载：2.5KN；（当计算模板和直接支承模板的小梁时）

设计值：Q1=2.5×1.4=3.5KN/m2

标准值：Q1k=1.5KN/m2（当计算直接支承小梁的主梁时）

设计值：Q1=1.5×1.4=2.1KN/m2

标准值：Q1k=1.0KN/m2（当计算支架立柱及其它支承结构构件时）

设计值：Q1=1.0×1.4=1.4KN/m2

2、胶合板模板受力计算（按1m宽计算）：

按支承模板的小梁（木方）间距按250mm计算：按四跨连续梁计算

=0.077×(0.6+3.456+0.158)×0.252+0.1×3.5×0.252=0.0422KN.m

=1.16N/mm2≤12.0N/mm2

=0.11＜250/500=0.5mm

3、支承模板的小梁（木方）计算（按跨度1200mm计算）：

截面特征值：
=80×503/12=833333.33mm4

=80×502/6=33333.33mm3

按支承模板的小梁（木方）间距250mm，按两跨连续梁计算：

=0.07×(0.6+3.456+0.158)×0.25×1.22+0.096×3.5×0.25×1.22=0.227KN.m

=9.37N/mm2≤17.0N/mm2

=13.2N/mm2＜17.0N/mm2。

=1.77＜1200/500=2.4mm

4、支承小梁（木方）的主梁计算（按跨度1200mm计算）：

按支承模板的小梁（木方）间距250mm计算：

永久荷载：FG=(0.6+3.456+0.158)×0.25×1.2=1.2642KN

活荷载：FQ=2.1×0.25×1.2=0.63KN

=（1.2642+0.63）×(0.25×0.95/1.2×0.6/0.95+0.5×0.7/1.2×0.6/0.7)×2=1.42KN.m（按主梁为简支梁计算）；

=13.31N/mm2≤17.0N/mm2

=2.7mm（当主梁为简支梁时）

永久荷载：FG=(0.6+3.456+0.158)×1.2×1.2=6.068KN

活荷载：FQ=1.4×1.2×1.2=2.016KN

满堂脚手架结构自重：1.2×0.2053×16.0=3.942KN

模板支撑体系传递的荷载：6.068+2.016=8.084KN

N=3.942+8.084=12.026KN

N/A=12.026×103/489=24.59N/mm2＜f=205N/mm2符合要求。

L0=kμ1（h+2a）=1.217×1.269×(1.2+2×0.5)=3.398m

L0=kμ2h=1.217×2.247×1.2=3.282m

支承立柱采用直径48×3.5的钢管，其截面特征为：W=5080mm3I＝12.19×104mm4

A=489mm2i=15.8mm

长细比λ=3398/15.8=215.1ψ=0.1569

稳定性验算：σ=F/ψA=12.026×103/(489×0.1569)=156.74N/mm2＜205N/mm2

模板支撑体系立杆下为回填土，沿梁长度方向铺50mm厚250mm宽通长木板。

A=0.25×1.2=0.3m2

P=12.026÷0.3=40.1KN/m2＜0.4×120=48KN/m2

根据地质勘察报告，地基承载力120KPa。

（十）、140mm厚现浇板模板计算

A区1段二层顶板、三层顶板现浇板模板混凝土厚度按140mm计算，支撑系统搭设高度8m、9.6m，板底次梁采用50×80方木，主梁采用80×80方木。方木顺纹抗压为fc=16N/mm2，顺纹抗剪为fv=1.7N/mm2，抗弯为fm=17N/mm2，弹性模量为E=10000N/mm2。

楼板模板自重标准值：G1k=0.5KN/m2

设计值：G1=0.5×1.2=0.6KN/m2

新浇筑混凝土自重标准值：G2k=24.0×0.14＝3.36KN/m2

设计值：G2=3.36×1.2=4.032KN/m2

钢筋自重标准值：G3k=1.1×0.14＝0.154KN/m2

设计值：G3=0.154×1.2=0.1848KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：Q1k=2.5KN/m2、集中荷载：2.5KN；（当计算模板和直接支承模板的小梁时）

设计值：Q1=2.5×1.4=3.5KN/m2

标准值：Q1k=1.5KN/m2（当计算直接支承小梁的主梁时）

设计值：Q1=1.5×1.4=2.1KN/m2

标准值：Q1k=1.0KN/m2（当计算支架立柱及其它支承结构构件时）

设计值：Q1=1.0×1.4=1.4KN/m2

2、胶合板模板受力计算（按1m宽计算）：

按支承模板的小梁（木方）间距按250mm计算：按四跨连续梁计算

=0.077×(0.6+4.032+0.1848)×0.252+0.1×3.5×0.252=0.0451KN.m

=1.24N/mm2≤12.0N/mm2

=0.12＜250/500=0.5mm

3、支承模板的小梁（木方）计算（按跨度1200mm计算）：

截面特征值：
=80×503/12=833333.33mm4

=80×502/6=33333.33mm3

按支承模板的小梁（木方）间距250mm，按两跨连续梁计算：

=0.07×(0.6+4.032+0.1848)×0.25×1.22+0.096×3.5×0.25×1.22=0.242KN.m

=10.1N/mm2≤17.0N/mm2

=13.6N/mm2＜17.0N/mm2。

=2.0＜1200/500=2.4mm

4、支承小梁（木方）的主梁计算（按跨度1200mm计算）：

按支承模板的小梁（木方）间距250mm计算：

永久荷载：FG=(0.6+4.032+0.1848)×0.25×1.2=1.445KN

活荷载：FQ=2.1×0.25×1.2=0.63KN

=（1.445+0.63）×(0.25×0.95/1.2×0.6/0.95+0.5×0.7/1.2×0.6/0.7)×2=1.556KN.m（按主梁为简支梁计算）；

=14.6N/mm2≤17.0N/mm2

=3.07mm（当主梁为简支梁时）

永久荷载：FG=(0.6+4.032+0.1848)×1.2×1.2=6.936KN

活荷载：FQ=1.4×1.2×1.2=2.016KN

满堂脚手架结构自重：1.2×0.2053×9.6=2.365KN

模板支撑体系传递的荷载：6.936+2.016=8.952KN

N=2.365+8.952=11.317KN

N/A=11.317×103/489=26.69N/mm2＜f=205N/mm2符合要求。

L0=kμ1（h+2a）=1.185×1.403×(1.2+2×0.5)=3.658m

L0=kμ2h=1.185×2.492×1.2=3.544m

支承立柱采用直径48×3.5的钢管，其截面特征为：W=5080mm3I＝12.19×104mm4

A=489mm2i=15.8mm

长细比λ=3658/15.8=230.06ψ=7320/λ2=0.1365

稳定性验算：σ=F/ψA=11.317×103/(489×0.1365)=147.01N/mm2＜205N/mm2

（十一）、150mm厚现浇板模板计算

A区1段四层顶板厚度150mm，支撑高度8.75m、A区2段、3段二层顶板厚度150mm，支撑高度13.4m，B区四层顶板厚度150mm，支撑高度7.9m、19.9m，板底次梁采用50×80方木，主梁采用80×80方木。方木顺纹抗压为fc=16N/mm2，顺纹抗剪为fv=1.7N/mm2，抗弯为fm=17N/mm2，弹性模量为E=10000N/mm2。

楼板模板自重标准值：G1k=0.5KN/m2

设计值：G1=0.5×1.2=0.6KN/m2

新浇筑混凝土自重标准值：G2k=24.0×0.15＝3.6KN/m2

设计值：G2=3.6×1.2=4.32KN/m2

钢筋自重标准值：G3k=1.1×0.15＝0.165KN/m2

设计值：G3=0.165×1.2=0.198KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：Q1k=2.5KN/m2、集中荷载：2.5KN；（当计算模板和直接支承模板的小梁时）

设计值：Q1=2.5×1.4=3.5KN/m2

标准值：Q1k=1.5KN/m2（当计算直接支承小梁的主梁时）

设计值：Q1=1.5×1.4=2.1KN/m2

标准值：Q1k=1.0KN/m2（当计算支架立柱及其它支承结构构件时）

设计值：Q1=1.0×1.4=1.4KN/m2

2、胶合板模板受力计算（按1m宽计算）：

按支承模板的小梁（木方）间距按250mm计算：按四跨连续梁计算

=0.077×5.118×0.252+0.1×3.5×0.252=0.0465KN.m

=1.42N/mm2≤12.0N/mm2

=0.11＜250/500=0.5mm

3、支承模板的小梁（木方）计算（按跨度1200mm计算）：

截面特征值：
=80×503/12=833333.33mm4

=80×502/6=33333.33mm3

按支承模板的小梁（木方）间距250mm，按两跨连续梁计算：

=0.07×5.118×0.25×1.22+0.096×3.5×0.25×1.22=0.25KN.m

=10.47N/mm2≤17.0N/mm2

=13.77N/mm2＜17.0N/mm2。

=1.8＜1200/500=2.4mm

4、支承小梁（木方）的主梁计算（按跨度1200mm计算）：

按支承模板的小梁（木方）间距250mm计算：

永久荷载：FG=5.118×0.25×1.2=1.535KN

活荷载：FQ=2.1×0.25×1.2=0.63KN

=（1.535+0.63）×(0.25×0.95/1.2×0.6/0.95+0.5×0.7/1.2×0.6/0.7)×2=1.624KN.m（按主梁为简支梁计算）；

=15.22N/mm2≤17.0N/mm2（方木）

=3.3mm（当主梁为简支梁时）

永久荷载：FG=5.118×1.2×1.2=7.37KN

活荷载：FQ=1.4×1.2×1.2=2.016KN

满堂脚手架结构自重：1.2×0.2053×19.9=4.903KN

模板支撑体系传递的荷载：7.37+2.016=9.386KN

N=4.903+9.386=14.289KN

N/A=14.289×103/489=29.22N/mm2＜f=205N/mm2符合要求。

L0=kμ1（h+2a）=1.217×1.269×(1.2+2×0.5)=3.398m

L0=kμ2h=1.217×2.247×1.2=3.282m

支承立柱采用直径48×3.5的钢管，其截面特征为：W=5080mm3I＝12.19×104mm4

A=489mm2i=15.8mm

DB11／ 1134-2014标准下载长细比λ=3398/15.8=215.1ψ=0.1569

稳定性验算：σ=F/ψA=14.289×103/(489×0.1569)=186.23N/mm2＜205N/mm2

模板支撑体系立杆下为回填土，沿梁长度方向铺50mm厚250mm宽通长木板。

A=0.25×1.2=0.3m2

GB50364-2005民用建筑太阳能热水系统应用技术P=14.289÷0.3=47.63KN/m2＜0.4×120=48KN/m2

根据地质勘察报告，地基承载力120KPa。